中交路橋科技是從事工程檢測(cè)監(jiān)測(cè)、城市安全監(jiān)測(cè)預(yù)警與評(píng)價(jià)、數(shù)字智能化研發(fā)為一體的復(fù)合型高新技術(shù)集團(tuán)企業(yè)。
京張高鐵新八達(dá)嶺隧道全長(zhǎng)12.01 km，為單洞雙線隧道，標(biāo)準(zhǔn)段開挖跨度13.52～13.82 m，大跨過(guò)渡段開挖跨度達(dá)32.7 m，是目前國(guó)內(nèi)開挖跨度最大的暗挖鐵路隧道，安全風(fēng)險(xiǎn)高，施工難度大。大跨過(guò)渡段一共分為11步開挖，每一步開挖都將引起拱頂變形及整體變形，將變形控制在設(shè)計(jì)允許的安全范圍內(nèi)則是整個(gè)隧道施工的關(guān)鍵與難點(diǎn)。
國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)大跨隧道、變形控制進(jìn)行了相關(guān)研究。易小明等[1]通過(guò)對(duì)廈門市梧村山隧道施工現(xiàn)場(chǎng)全方位的變形監(jiān)控量測(cè)，建立相應(yīng)的建筑物變形控制標(biāo)準(zhǔn)。劉招偉等[2]對(duì)某雙連拱隧道施工過(guò)程進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)與結(jié)果分析，提出了抑制變形的工程措施。瞿萬(wàn)波等[3]根據(jù)監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)，對(duì)洞樁法隧道導(dǎo)洞開挖的沉降變形規(guī)律進(jìn)行了分析研究。鄭熙熙等[4]以重慶市兩江橋渝中連接隧道與解放東路接口工程為依托，分析了隧道施工引起的地表變形規(guī)律、影響因素，提出了針對(duì)性的設(shè)計(jì)方案與控制措施。唐曉杰等[5]針對(duì)大跨地鐵隧道穿越斷層的圍巖變形與控制問(wèn)題，采用FLAC3D數(shù)值模擬，分析雙側(cè)壁導(dǎo)坑工法與CD工法不同組合穿越斷層的圍巖變形規(guī)律與注漿控制效果。鄭廣順等[6]基于FLAC3D數(shù)值模擬軟件，對(duì)比分析上下臺(tái)階法和CD法施工引起的隧道變形及受力特點(diǎn)，提出了有效的變形控制措施。廖雄[7]以成蘭鐵路楊家坪隧道分合修過(guò)渡段為工程依托，通過(guò)理論分析和數(shù)值模擬研究該隧道施工變形機(jī)理和變形規(guī)律，提出了適合該工程的變形控制措施。HOU Fujin等[8]以某城市濱海大跨度隧道為依托，優(yōu)化分析了巖體的本構(gòu)計(jì)算模型，對(duì)隧道施工過(guò)程進(jìn)行了全時(shí)空分析，研究表明施工時(shí)應(yīng)控制開挖面前方變形。LI Shuchen等[9]對(duì)長(zhǎng)城嶺大跨超淺埋隧道進(jìn)行物理模型試驗(yàn)和數(shù)值模擬，研究分析了大跨淺埋雙連拱隧道的變形規(guī)律。毛金龍[10] 采用工程類比法和數(shù)值模擬分析法，對(duì)蘭州新區(qū)至蘭州段大跨新黃土隧道進(jìn)行研究分析，針對(duì)施工過(guò)程中出現(xiàn)的隧道沉降變形提出控制措施。何昌國(guó)[11] 結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)并采取數(shù)值模擬分析，對(duì)成貴鐵路四川段大跨隧道的變形特性及變形量進(jìn)行研究分析，并對(duì)隧道預(yù)留變形量進(jìn)行優(yōu)化。董德智[12]研究了周山隧道的施工工法，提出了軟弱圍巖大斷面隧道的變形控制技術(shù)。杜洪新等[13]以全國(guó)跨度最大、長(zhǎng)度最長(zhǎng)的樂疃高速公路隧道為工程背景，采用數(shù)值模擬計(jì)算，分析了不同初期支護(hù)強(qiáng)度下拱頂位移的變化規(guī)律。周磊生等[14]采用數(shù)值模擬計(jì)算，研究分析了CD及CRD開挖工法下超大斷面隧道圍巖變形控制機(jī)制?，F(xiàn)行規(guī)范QCR9218—2015《鐵路隧道監(jiān)控量測(cè)技術(shù)規(guī)程》制定了隧道斷面變形控制的標(biāo)準(zhǔn)，但其針對(duì)的是跨度B≤7 m的單向隧道、跨度7 m<B≤12 m的雙線隧道以及跨度12 m<B≤16 m的黃土隧道，而新八達(dá)嶺隧道工程大跨過(guò)渡段跨度達(dá)到32.7 m，遠(yuǎn)大于一般雙線隧道。此外，當(dāng)前規(guī)范對(duì)沉降變形和水平收斂的控制標(biāo)準(zhǔn)采用了“拱頂相對(duì)下沉”和“拱腳水平相對(duì)凈空變化”兩個(gè)指標(biāo)，即隧道拱頂沉降的控制標(biāo)準(zhǔn)由隧道開挖高度決定，水平變形控制標(biāo)準(zhǔn)由隧道開挖跨度決定，而實(shí)際上，隧道開挖跨度對(duì)拱頂沉降的影響要大于隧道開挖高度。因此，有必要對(duì)大跨隧道的變形控制標(biāo)準(zhǔn)開展專項(xiàng)研究。
以京張高鐵八達(dá)嶺長(zhǎng)城站超大跨隧道為研究對(duì)象，分析了不同跨度下隧道拱頂沉降與圍巖應(yīng)變的關(guān)系，基于開挖過(guò)程隧道斷面的變形開展了數(shù)值模擬與現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)研究分析，提出了超大跨隧道施工的變形控制標(biāo)準(zhǔn)。本文的研究將對(duì)類似超大跨隧道施工變形控制提供參考與借鑒。
京張高速鐵路新八達(dá)嶺隧道全長(zhǎng)12.01 km，八達(dá)嶺長(zhǎng)城站位于新八達(dá)嶺隧道內(nèi)，車站中心里程距離隧道進(jìn)口8.79 km，距離隧道出口3.22 km。車站兩端的站隧過(guò)渡段，是一個(gè)由兩線鐵路過(guò)渡到四線鐵路的單跨隧道，最大開挖跨度32.7 m，拱頂埋深62.7～120.0 m。
大跨過(guò)渡段洞身主要穿越強(qiáng)-弱風(fēng)化花崗巖，塊狀構(gòu)造，巖體總體上較完整～較破碎，巖質(zhì)較堅(jiān)硬，巖塊單軸飽和抗壓強(qiáng)度為40～60 MPa。大跨段DK68+260～DK68+300出露F2斷層，與線路相交角度35°，斷層帶寬約2 m，帶內(nèi)夾泥，巖體破壞，強(qiáng)風(fēng)化，為Ⅴ級(jí)圍巖。大跨段地下水類型為基巖裂隙水，受前期周邊輔助洞室開挖的影響，地下水已疏干。
制定隧道總變形量控制標(biāo)準(zhǔn)，首先可計(jì)算巖體極限應(yīng)變，其次根據(jù)隧道斷面和變形關(guān)系確定巖體臨界變形量，最終提出隧道總變形量控制基準(zhǔn)值。
此外,如果譯者沒有遵循“以術(shù)語(yǔ)譯術(shù)語(yǔ)”的原則,用普通詞匯替代專門術(shù)語(yǔ)詞匯也會(huì)出現(xiàn)一詞多譯。如“住宅建設(shè)用地使用權(quán)期間”對(duì)“住宅”一詞的翻譯,有三種譯法:“residences”“residential pro-perty”和“dwelling houses”。前二者指住宅(普通詞義)、居所、實(shí)際居住地(法律詞義),最后一個(gè)譯文指住處、住宅,供人生活于其中的房屋或其他建筑物。三者均有“供人居住”的含義,但在法律上有不同的使用語(yǔ)境,前二者可用于國(guó)際私法上的“經(jīng)常居住地”的概念,最后一個(gè)則比較適合用于此處,可以體現(xiàn)法律語(yǔ)言的專門性。
在二胡演奏中，加強(qiáng)合奏訓(xùn)練非常重要，能有效提高練習(xí)者的綜合音樂和演奏素養(yǎng)。演奏者可以通過(guò)合奏訓(xùn)練提高對(duì)和聲、聲部以及試奏能力的認(rèn)識(shí)，彌補(bǔ)二胡單旋律樂器的不足，加強(qiáng)個(gè)人的音樂實(shí)踐練習(xí)，推動(dòng)美育思維。[1]另外，在二胡合奏中，可以將所學(xué)的樂理、和聲、曲式等理論知識(shí)和實(shí)踐訓(xùn)練結(jié)合起來(lái)，進(jìn)而提高獨(dú)奏能力。
巖體的極限應(yīng)變?nèi)Q于巖石的極限應(yīng)變和巖體中節(jié)理裂隙的分布[15]。當(dāng)隧道圍巖為整體塊狀結(jié)構(gòu)，巖體中的節(jié)理裂隙很少，巖體的極限應(yīng)變可近似采用巖石的極限應(yīng)變。根據(jù)對(duì)大跨段巖石取芯的實(shí)驗(yàn)結(jié)果，八達(dá)嶺長(zhǎng)城站巖石的極限應(yīng)變?yōu)?.4‰～3.1‰，如圖1所示。
八達(dá)嶺長(zhǎng)城站大跨段受F2斷層的影響，巖體較破碎，局部巖體夾泥，全～強(qiáng)風(fēng)化，因此，圍巖變形必須考慮節(jié)理裂隙的影響。
可是，一個(gè)多月前，我曾經(jīng)到過(guò)二叔家的葡萄田里，一大片，長(zhǎng)得蔥蘢壯實(shí)，掛果率也挺高，綠油油地惹人憐愛。那時(shí)我還開玩笑說(shuō)：“二叔，今年賣了葡萄可以買一輛小轎車了?！倍迥菚r(shí)眼里滿是憧憬，笑著說(shuō)：“老農(nóng)民開什么轎車啊，還是買一輛農(nóng)用車最適用?！?/P>
巖體極限應(yīng)變計(jì)算公式如下
(1)
式中，σmc為巖體的應(yīng)力，Em為巖體的彈性模量。
水利部將河北省作為全國(guó)最嚴(yán)格水資源管理制度試點(diǎn)后，全省按照“四個(gè)率先”的要求，把出臺(tái)省政府的意見作為實(shí)行最嚴(yán)格水資源管理制度的突破口。在大量調(diào)查研究的基礎(chǔ)上，水利廳組織起草了《河北省人民政府關(guān)于實(shí)行最嚴(yán)格水資源管理制度的意見》，多次征求省委省政府18個(gè)部門、廳機(jī)關(guān)有關(guān)處室和各設(shè)區(qū)市的意見，并根據(jù)中央1號(hào)文件和中央水利工作會(huì)議精神反復(fù)修改，于2011年9月28日順利通過(guò)河北省人民政府第94次常務(wù)會(huì)議審議。這個(gè)意見是全國(guó)第一個(gè)正式出臺(tái)的省級(jí)實(shí)行最嚴(yán)格水資源管理制度意見。石家莊市根據(jù)省政府的意見，也出臺(tái)了《石家莊市人民政府關(guān)于實(shí)行最嚴(yán)格水資源管理制度的意見》。
巖體強(qiáng)度由E.Hoek提出的廣義H-B強(qiáng)度準(zhǔn)則計(jì)算
圖1 八達(dá)嶺長(zhǎng)城站大跨段花崗巖樣品應(yīng)力應(yīng)變曲線
(2)
式中：mb、s、a為反映巖體特征的經(jīng)驗(yàn)參數(shù)，其中，mb、a為針對(duì)不同巖體的量綱為1的經(jīng)驗(yàn)參數(shù)，反映巖體破碎程度，取值范圍為0.0～1.0，對(duì)于完整的巖體(即巖石)，s=1.0。
巖體彈性模量采用W.S.Gardner提出的經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算巖體的彈性模量
αE=Em/Er=0.023 1RQD-1.32
(3)
式中，折減系數(shù)αE為巖體與巖塊的彈性模量比Em/Er，為巖體質(zhì)量指標(biāo)。根據(jù)上式計(jì)算得到八達(dá)嶺長(zhǎng)城站巖體的極限應(yīng)變?nèi)绫?所示。
傳統(tǒng)的泡菜制作方式都是采用自然發(fā)酵法，發(fā)酵周期較長(zhǎng)，產(chǎn)品質(zhì)量不穩(wěn)定，亞硝酸鹽含量也較高[5]。亞硝酸鹽的生成和積累極大地影響了泡菜的食用安全性，因?yàn)閬喯跛猁}在酸性條件下能與胺類及氨基酸等含氮化合物反應(yīng)，生成具有致癌作用的亞硝胺和亞硝酰胺[6，7]。亞硝酸鹽的生成主要在泡菜發(fā)酵初期，隨著發(fā)酵時(shí)間的延長(zhǎng)，亞硝酸鹽的含量也會(huì)逐漸降低。但是工業(yè)化生產(chǎn)為了提高生產(chǎn)效率，往往縮短發(fā)酵周期，亞硝酸鹽可能仍維持在較高的濃度。因此，篩選降解亞硝酸鹽能力強(qiáng)且生長(zhǎng)速率快的乳酸菌菌株對(duì)泡菜的生產(chǎn)和推廣應(yīng)用十分重要。
表1 八達(dá)嶺長(zhǎng)城站巖體極限應(yīng)變
圍巖級(jí)別ⅡⅢⅣⅤ巖體極限應(yīng)變/%0.220.300.671.34
為了確定拱頂沉降與隧道開挖跨度的關(guān)系，簡(jiǎn)化隧道計(jì)算模型如圖2所示。
圖2 圍巖拱頂臨界變形計(jì)算模型
假設(shè)圍巖變形之前，隧道開挖輪廓線圓弧為
的半徑R為17.64 m，圓弧
對(duì)應(yīng)的角度θ為58°，拱頂發(fā)生沉降變形s后，圓弧變?yōu)?IMG title=width=38,height=23,dpi=110 style="MAX-WIDTH: 100%; BORDER-TOP: medium none; BORDER-RIGHT: medium none; VERTICAL-ALIGN: top; BORDER-BOTTOM: medium none; PADDING-BOTTOM: 0px; PADDING-TOP: 0px; PADDING-LEFT: 0px; MARGIN: 0px; BORDER-LEFT: medium none; PADDING-RIGHT: 0px" src="/UploadFiles/202006/20200628091251982.jpg">則可推導(dǎo)得出圍巖應(yīng)變與隧道沉降之間的關(guān)系式。
(4)
式中，γ為角度∠AHE
通過(guò)Ochiai相似矩陣，可以發(fā)現(xiàn)關(guān)鍵詞間的聯(lián)系，挖掘潛在信息。用Bicomb共詞分析軟件對(duì)36個(gè)高頻關(guān)鍵詞進(jìn)行共詞分析，將生成的TXT格式的詞篇矩陣導(dǎo)入到SPSS中，選取Ochiai二分類度量標(biāo)準(zhǔn)將其轉(zhuǎn)化為36*36的共詞相似矩陣，計(jì)算結(jié)果如表4所示。
(5)
針對(duì)八達(dá)嶺長(zhǎng)城站不同斷面跨度，選取跨度為20.02，24.39，26.22，29.95，32.7 m的斷面開展研究，各斷面跨度下的拱頂沉降和圍巖應(yīng)變關(guān)系曲線見圖3。
圖3 不同跨度隧道拱頂沉降與圍巖應(yīng)變關(guān)系曲線
由圖3所示，當(dāng)隧道跨度一定時(shí)，拱頂沉降和圍巖應(yīng)變呈線性關(guān)系，拱頂沉降隨著圍巖應(yīng)變的增大而增大；而當(dāng)圍巖應(yīng)變一定時(shí)，隨著隧道跨度的增大，拱頂沉降隨之增大。
根據(jù)巖體的極限應(yīng)變計(jì)算和不同跨度隧道的極限變形，提出針對(duì)八達(dá)嶺長(zhǎng)城站大跨隧道的總變形控制標(biāo)準(zhǔn)，如表2所示。
（3）論文請(qǐng)用A4紙打印，并請(qǐng)?zhí)峁╇娮影妫òl(fā)送電子郵件,郵件名稱請(qǐng)標(biāo)注“2019年第二屆微生物制劑在釀酒生產(chǎn)中的應(yīng)用技術(shù)論文”投稿）；
表2 大跨隧道總變形控制標(biāo)準(zhǔn)
隧道跨度/m25～3318～25圍巖級(jí)別巖體極限應(yīng)變/%控制基準(zhǔn)值/mm拱頂下沉水平收斂Ⅱ0.223020Ⅲ0.304025Ⅳ0.679055Ⅴ1.34180105Ⅱ0. 222015Ⅲ0.303020Ⅳ0.676040Ⅴ1.3413090
超大斷面隧道開挖步序多、周期長(zhǎng)[16]，為確保施工安全，必須對(duì)每個(gè)分步開挖都進(jìn)行變形量控制。因此，需要對(duì)總變形量進(jìn)行分解，即
S=S1+S2+S3+…+S11
(6)
式中，S為總變形量控制基準(zhǔn)值；S1、S2、S3…分別為每分步變形量控制基準(zhǔn)值。
3.大鼠全腦缺血再灌注模型的制備：采用改良Pulsinelli四血管閉塞法構(gòu)建大鼠全腦缺血再灌注模型[5]。用10% 水合氯醛麻醉后固定于操作臺(tái)，頸后備皮、消毒，于第1 頸椎水平作1～ 2 cm的縱向切口，分離筋膜、肌肉，暴露第1頸椎翼突孔，電凝雙側(cè)椎動(dòng)脈造成椎動(dòng)脈永久性閉塞，消毒縫合切口。翻轉(zhuǎn)大鼠仰臥位固定，于頸前正中作切口，分離雙側(cè)頸總動(dòng)脈，穿線后打活結(jié)埋于皮下備用，縫合。24 h后不采用麻醉固定，僅用無(wú)損傷微動(dòng)脈夾夾閉雙側(cè)頸總動(dòng)脈，持續(xù)10 min，造成大鼠全腦缺血。出現(xiàn)大鼠瞳孔散大、翻正反射消失時(shí)立即撤去動(dòng)脈夾，縫合切口。
八達(dá)嶺地下車站大跨段隧道共分為11步開挖，如圖4所示。因此，將總變形量控制基準(zhǔn)值分解為11個(gè)步序子變形量控制基準(zhǔn)值，從而實(shí)現(xiàn)對(duì)隧道施工過(guò)程的安全控制。
為了確定大跨段隧道各個(gè)分步開挖變形量的占比關(guān)系，采用數(shù)值模擬[17-19]的方法計(jì)算大跨段隧道分步開挖引起的變形量，從而得到每個(gè)分步開挖引起的變形量與總變形量之比。計(jì)算結(jié)果如圖5所示。
圖4 大跨段隧道施工步序
圖5 各開挖步序沉降變形占比
根據(jù)圖5，可將大跨斷面11步開挖過(guò)程分為成跨階段、成墻階段、落底階段三個(gè)階段，其變形規(guī)律如下。
(1)成跨階段。成跨階段為大跨段隧道開挖的第1步至第5步，即上層中、左、右洞開挖，中層左、右側(cè)洞開挖。成跨階段隧道跨度在不斷增大，因此開挖引起的沉降變形占比較大，Ⅲ級(jí)圍巖成跨階段變形占比達(dá)到了總變形量的97%，Ⅳ級(jí)圍巖達(dá)到了95%，Ⅴ級(jí)圍巖達(dá)到了79%。
(2)成墻階段。成墻階段為大跨段隧道開挖的第6步和第7步，即下層左、右側(cè)洞開挖。成墻階段隧道跨度沒有增大，但隧道高度逐漸增大。與成跨階段相比，成墻階段拱下沉占比明顯變小。Ⅲ級(jí)圍巖成墻階段變形占比為總變形量的5%，Ⅳ級(jí)圍巖為7%，Ⅴ級(jí)圍巖為21%。
(3)落底階段。落底階段為大跨段隧道開挖的第8步至第11步，即中、下層核心土，左、右側(cè)仰拱開挖。落底階段隧道跨度和高度基本不變，因此本階段沉降變形占比趨近于0，甚至由于開挖卸載作用，隧道會(huì)出現(xiàn)向上的隆起變形。
按：“投黻”，辭去官職；讓出官職。其它用例如《隸釋》卷第九《繁陽(yáng)令碑陰》：“委榮輕舉，投黻如遺?！薄睹笾尬募肪淼诹逗暇皫r詠山居夾道種松》：“投黻歸來(lái)，發(fā)半華蒼?！薄稘h語(yǔ)大詞典》收有【釋黻】一詞，“投黻”與“釋黻”為同構(gòu)同義詞?！巴俄辍币辉~，《漢語(yǔ)大詞典》失收。
根據(jù)以上變形規(guī)律，大跨段隧道各分步拱頂下沉占比可采用下列公式計(jì)算
(7)
式中，Pi為各分步拱頂下沉變形占比；n1為成跨階段開挖分步的總步數(shù)；n2為成墻階段開挖分步的總步數(shù)。
根據(jù)數(shù)值模擬計(jì)算結(jié)果，并充分考慮預(yù)應(yīng)力錨桿、預(yù)應(yīng)力錨索對(duì)圍巖的加固作用，最終確定八達(dá)嶺地下車站大跨段隧道拱頂下沉各步序占比控制標(biāo)準(zhǔn)，見表3。
表3 八達(dá)嶺地下車站大跨段隧道拱頂下沉各步序占比
開挖分步1234567891011各步序占比/%251625131622000.50.5累計(jì)占比/%25416679959799999999.5100
根據(jù)各步序占比，結(jié)合總變形控制標(biāo)準(zhǔn)，可制定八達(dá)嶺地下車站大跨段隧道各步序拱頂下沉控制標(biāo)準(zhǔn)，如表4所示。
表4 大跨段隧道各施工步序變形控制標(biāo)準(zhǔn)
編號(hào)斷面位置圍巖等級(jí)跨度/m高度/m拱頂總沉降/mm各施工步序拱頂沉降/mm第1步第2步第3步第4步第5步第6步第7步第8步第9步第10步第11步1DK68+295Ⅴ32.7319.5018045.073.8118.8142.2171.0174.6178.2178.2178.2179.1180.0 2DK68+315Ⅳ31.0818.839022.536.959.471.185.587.389.189.189.189.690.0 3DK68+345Ⅳ27.7317.519022.536.959.471.185.587.389.189.189.189.690.0 4DK68+384Ⅲ24.3916.14307.512.319.823.728.529.129.729.729.729.930.0 5DK68+426Ⅲ19.3014.07307.512.319.823.728.529.129.729.729.729.930.0 6DK67+800Ⅳ32.7319.329022.536.959.471.185.587.389.189.189.189.690.0 7DK67+775Ⅲ29.9518.364010.016.426.431.638.038.839.639.639.639.840.0 8DK67+730Ⅱ26.2216.79307.512.319.823.728.529.129.729.729.729.930.0 9DK67+675Ⅱ20.0214.30205.08.213.215.819.019.419.819.819.819.920.0
為了加強(qiáng)過(guò)程控制，建立變形控制標(biāo)準(zhǔn)分級(jí)管理機(jī)制[20-21]。將每一步開挖下的隧道變形分為Ⅱ級(jí)預(yù)警、Ⅰ級(jí)預(yù)警與臨界值3個(gè)階段。Ⅱ級(jí)預(yù)警下可正常施工，需加強(qiáng)監(jiān)測(cè)；Ⅰ級(jí)預(yù)警下需停止開挖，對(duì)支護(hù)進(jìn)行補(bǔ)償張拉；變形達(dá)到臨界值時(shí)應(yīng)停止開挖，增加支護(hù)措施。大跨過(guò)渡段拱頂變形控制標(biāo)準(zhǔn)的分級(jí)管理方法見表5。
表5 變形控制標(biāo)準(zhǔn)分級(jí)管理
預(yù)警等級(jí)分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)對(duì)措施Ⅱ級(jí)預(yù)警(黃色預(yù)警)變形達(dá)到控制標(biāo)準(zhǔn)的1/3加強(qiáng)監(jiān)測(cè),提高監(jiān)測(cè)頻率,檢測(cè)預(yù)應(yīng)力錨索、預(yù)應(yīng)力錨桿的張拉值Ⅰ級(jí)預(yù)警(橙色預(yù)警)變形達(dá)到控制標(biāo)準(zhǔn)的2/3停止開挖,分析原因,對(duì)預(yù)應(yīng)力錨索、預(yù)應(yīng)力錨桿進(jìn)行補(bǔ)償張拉臨界值(紅色預(yù)警)變形達(dá)到控制標(biāo)準(zhǔn)停止開挖,分析原因,增加預(yù)應(yīng)力錨索、預(yù)應(yīng)力錨桿、注漿等支護(hù)措施
大跨過(guò)渡段現(xiàn)場(chǎng)監(jiān)測(cè)點(diǎn)的布置如圖6所示。大跨過(guò)渡段每5 m設(shè)置1個(gè)監(jiān)測(cè)斷面，選取DK68+280～DK68+460段10個(gè)斷面進(jìn)行監(jiān)測(cè)，各個(gè)監(jiān)測(cè)斷面的最大沉降值見圖7。
圖6 變形監(jiān)測(cè)點(diǎn)的位置
圖7 各監(jiān)測(cè)斷面最大沉降值
監(jiān)測(cè)結(jié)果表明，大跨過(guò)渡段監(jiān)測(cè)到的最大變形為19mm，各個(gè)施工步序的變形均小于變形控制標(biāo)準(zhǔn)，表明大跨過(guò)渡段支護(hù)措施有較大承載冗余，可進(jìn)行支護(hù)措施的降載優(yōu)化。對(duì)大跨過(guò)渡段的錨索進(jìn)行優(yōu)化如下：取消20 m和26 m跨度的Ⅲ級(jí)圍巖段錨索，Ⅳ級(jí)圍巖縱向間距由2.4 m調(diào)整到3.6m；32m跨度Ⅲ級(jí)圍巖錨索縱向間距由4.8 m調(diào)整到7.2 m，Ⅳ級(jí)圍巖縱向間距由2.4 m調(diào)整到3.6 m。
以京張高鐵八達(dá)嶺長(zhǎng)城站超大跨隧道工程為研究對(duì)象，采用理論分析、數(shù)值模擬及現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)統(tǒng)計(jì)分析等方法，研究了超大跨隧道變形控制標(biāo)準(zhǔn)的制定方法，提出了超大跨隧道變形分步控制和分級(jí)管理方法。得到如下結(jié)論。
分油機(jī)工作的運(yùn)行邏輯見圖1，啟動(dòng)分油機(jī)前顯示屏警告檢查電壓和供電頻率是否正確，檢查儲(chǔ)油槽油位，汽、水、油閥和加熱單元等信息。啟動(dòng)分油機(jī)后EPC-60控制單元會(huì)根據(jù)分離筒轉(zhuǎn)速及進(jìn)口油溫進(jìn)行判斷是否進(jìn)入分離程序。選擇手動(dòng)/自動(dòng)排渣以停止進(jìn)油，排渣結(jié)束分離桶減速停止啟動(dòng)自鎖程序，手動(dòng)停止加熱單元、供給泵供油，等待下一次啟動(dòng)。[4]
(1)建立了隧道變形與圍巖應(yīng)變的相互關(guān)系計(jì)算模型，提出了基于圍巖極限應(yīng)變的隧道總變形控制標(biāo)準(zhǔn)。
(2)探明了超大跨隧道施工過(guò)程圍巖的變形規(guī)律，即隧道在成跨階段的變形約占總變形的95%，成墻階段的變形約占總變形的5%。并制定了超大跨隧道各施工開挖步序的分步控制標(biāo)準(zhǔn)。
綜上所述，人們對(duì)機(jī)器人力控末端執(zhí)行器已開展了大量的研究并取得了豐碩的成果，但當(dāng)前市場(chǎng)上相對(duì)成熟和普遍應(yīng)用的多為機(jī)械式或氣動(dòng)式單自由度恒力控制，多自由度力控末端執(zhí)行器尚處于研究階段。然而，機(jī)械式力控末端執(zhí)行器存在適應(yīng)性差的缺點(diǎn)；氣動(dòng)式存在遲滯大、響應(yīng)速度較慢和力控制精度不高等缺點(diǎn)。因此，研究高精度、高頻響、重載化、高集成化和柔性好的智能電驅(qū)式多自由度力控末端執(zhí)行器，對(duì)于提高機(jī)器人連續(xù)接觸式作業(yè)系統(tǒng)的力控制精度、曲面適應(yīng)性、加工裝配質(zhì)量和效率具有重要的工程意義。
(3)建立變形控制標(biāo)準(zhǔn)分級(jí)管理機(jī)制。將每一步開挖下的隧道變形分為Ⅱ級(jí)預(yù)警、Ⅰ級(jí)預(yù)警與臨界值3個(gè)階段，并制定了各級(jí)預(yù)警的應(yīng)對(duì)措施。
(4)變形監(jiān)測(cè)結(jié)果表明，大跨段隧道最大變形為19.0 mm，各個(gè)施工步序的變形值均小于變形控制標(biāo)準(zhǔn)，這充分證明了大跨段隧道支護(hù)結(jié)構(gòu)措施是安全可靠的，完全能夠滿足隧道穩(wěn)定性要求。
