水泥水化是放熱過(guò)程,由于混凝土導(dǎo)熱性能較差,使得大量的熱量聚集在結(jié)構(gòu)內(nèi)部,從而使混凝土形成期的內(nèi)部溫度始終大于外部溫度,無(wú)法做到同步升溫和同步降溫,形成非線性的溫度梯度。
對(duì)于薄壁混凝土箱梁,由于有著較高的表面積與體積比,可以使內(nèi)部的熱量傳導(dǎo)到表面,避免較大的升溫。但是大跨度混凝土箱梁,在墩頂附近的腹板、底板以及橫隔板還是比較厚,會(huì)產(chǎn)生較大的溫差應(yīng)力,致使早期混凝土開裂,應(yīng)引起足夠的重視。
在節(jié)段預(yù)制拼裝的混凝土橋梁中,為減輕預(yù)制節(jié)段的吊裝重量,有時(shí)對(duì)于含有橫隔梁的節(jié)段,采取“先預(yù)制箱體,后澆筑隔板”的兩次成型方法。由于橫隔梁現(xiàn)澆混凝土的體積較大,后澆隔板的水化熱變形會(huì)受到先預(yù)制箱體的約束,且周圍散熱條件較差,結(jié)果造成箱體隔梁的開裂。
在實(shí)際工程中有這樣一個(gè)案例:某剛構(gòu)一連續(xù)體系橋梁,采用節(jié)段預(yù)制拼裝方法施工,墩頂0號(hào)段先預(yù)制箱梁外殼,待吊裝到墩頂之后,再澆筑其中的橫隔梁。橫隔梁厚3m,高2.9m,橫橋向?qū)?/FONT>2m(頂板底處達(dá)6m以上)?,F(xiàn)澆橫隔梁采用C55高性能混凝土,每立方米混凝土水泥用量為494kg,水灰比為0.314,不添加粉煤灰。在橫隔梁混凝土澆筑后2-3d,墩頂o號(hào)段的右腹板外側(cè)面發(fā)現(xiàn)兩條水平裂紋,分別長(zhǎng)1.7m、1.9m;左側(cè)腹板發(fā)現(xiàn)1條水平裂紋,長(zhǎng)0.98m,裂縫寬度在0.3-O.4mm之間。并且,采用同樣方法施工的幾個(gè)0號(hào)段,均發(fā)生了類似情況。
為了較準(zhǔn)確地講行仿真分析,取工地水泥試樣,在試驗(yàn)室實(shí)測(cè)單位體積水泥的最終水化熱約為340 kJ/kg,用最小二乘法擬合放熱曲線,得出水化系數(shù)n的取值為0.39。
建立三維有限元模型進(jìn)行水化熱效應(yīng)的仿真分析,先進(jìn)行熱分析,再進(jìn)行應(yīng)力分析。采用三維溫度單元進(jìn)行瞬態(tài)熱分析,再將熱分析得到的節(jié)點(diǎn)溫度作為體荷載施加在結(jié)構(gòu)單元上進(jìn)行應(yīng)力分析。溫度場(chǎng)分布規(guī)律為:預(yù)制箱梁腹板內(nèi)側(cè)溫度明顯高于外側(cè)表面溫度,2.5d后達(dá)到最大值47℃,梁體內(nèi)外溫差最大21℃左右;橫隔梁最高溫度在澆筑2.5d時(shí)達(dá)到66℃,墻體內(nèi)外溫差最大38℃左右。上述溫度場(chǎng)作用下應(yīng)力分布情況為:梁體腹板中部出現(xiàn)66℃,墻體內(nèi)外溫差最大38℃左右。上述溫度場(chǎng)作用下應(yīng)力分布情況為:梁體腹板中部出現(xiàn)一條水平分布的縱向拉應(yīng)力帶,該處2d時(shí)出現(xiàn)最大拉應(yīng)力6.5MPa左右,如果不采取措施,水平裂縫不可避免。橫隔梁豎向應(yīng)力在澆筑3d時(shí)達(dá)到最大應(yīng)力llMPa左右,位于橫隔梁中間孔洞上倒角處,另外從應(yīng)力云圖可見,橫隔梁有可能在多處出現(xiàn)裂縫。
根據(jù)以上結(jié)論可知,當(dāng)采取原有配合比和施工方法時(shí),產(chǎn)生裂縫的可能性極大,因此,建議優(yōu)化混凝土配合比,有針對(duì)性地加強(qiáng)局部構(gòu)造配筋,或采取分層分塊澆筑或使用冷卻水管等方法改進(jìn)施工工藝。
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